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旁路煙道蒸發(fā)的脫硫廢水零排放技術(shù)在火電廠的應(yīng)用

編輯:瓏基機(jī)械  時(shí)間:2024-05-28

摘要:在河南焦作某電廠2x350MW機(jī)組脫硫廢水煙氣余熱蒸發(fā)零排放工程的運(yùn)行基礎(chǔ)上,進(jìn)行工藝的優(yōu)化與改進(jìn),創(chuàng)造性地引入旁路煙道蒸發(fā)系統(tǒng):

SCR脫硝裝置后、空氣預(yù)熱器前引出少量高溫?zé)煔?/span>(煙溫在330-350℃)至旁路煙道系統(tǒng);旁路煙道出、入口通過電動(dòng)隔離擋板實(shí)現(xiàn)與主體煙道的隔離;旁路煙道入口加設(shè)電動(dòng)調(diào)節(jié)擋板以調(diào)節(jié)煙氣的流量、流速;旁路煙道內(nèi)設(shè)置高效雙流體霧化噴嘴,霧化液滴與引入的高溫?zé)煔膺M(jìn)行迅速傳質(zhì)、傳熱,實(shí)現(xiàn)液滴的高效蒸發(fā);旁路煙道出口連接在空氣預(yù)熱器后、除塵器前的煙道上,蒸發(fā)后的結(jié)晶物隨煙氣在除塵系統(tǒng)得到去除,水蒸氣在脫硫塔被冷凝后間接補(bǔ)充脫硫工藝用水,最終實(shí)現(xiàn)了脫硫廢水零排放,且對(duì)電廠原有系統(tǒng)影響較小。

0引言

已投運(yùn)的脫硫廢水零排放工程(河源電廠、恒益電廠、長(zhǎng)興電廠、萬方電廠)的通用路線為:預(yù)處理單元、濃縮減量單元、固化單元。

預(yù)處理單元主要是去除脫硫廢水中固體懸浮物(SS)、重金屬離子、硬度離子(Ca2+、Mg2+)等,減弱后續(xù)系統(tǒng)的污堵、結(jié)垢傾向,是零排放的基礎(chǔ)。目前主要的預(yù)處理技術(shù)有石灰一碳酸鈉軟化、多孔陶瓷膜過濾、管式微濾等。

濃縮減量單元主要是通過濃縮,降低進(jìn)入固化單元的水量,以減小固化系統(tǒng)的投資、運(yùn)行成本,濃縮減量單元是零排放的保障。其主要方法包括蒸發(fā)濃縮(MED,MVR),膜法濃縮(MF/RO,OF/RO,UF/NF,UF/RO/ED、OF/RO/FO,UF/RO/MD)等。

固化單元主要有蒸發(fā)塘(自然蒸發(fā))、機(jī)械霧化蒸發(fā)、多效強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)、降膜機(jī)械蒸汽壓縮蒸發(fā)、低溫蒸發(fā)、煙道噴霧蒸發(fā)等,固化單元是零排放的核心。

國(guó)內(nèi)最早實(shí)現(xiàn)脫硫廢水零排放的技術(shù)是蒸發(fā)濃縮結(jié)晶技術(shù),但投資、運(yùn)行費(fèi)用高,占地面積大等特點(diǎn)限制了其市場(chǎng)推廣。

河南焦作某電廠2x350MW機(jī)組前期采用脫硫廢水煙氣余熱蒸發(fā)零排放技術(shù),該技術(shù)在投資運(yùn)行成本、占地面積等方面具有較大優(yōu)勢(shì)。

但隨著國(guó)家產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)的調(diào)整,火電廠負(fù)荷率降低,空氣預(yù)熱器排煙溫度降至110℃以內(nèi),低溫影響液滴的蒸發(fā)效果及蒸發(fā)量;另一方面,低低溫(GGH)的強(qiáng)制普及,使得煙道蒸發(fā)可利用的有效煙道長(zhǎng)度減小,狹窄的空間限制了蒸發(fā)水量;煙道復(fù)雜結(jié)構(gòu)形式及內(nèi)部支撐杠增加了掛灰、結(jié)垢、腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)。

河南焦作萬方電廠在脫硫廢水煙氣余熱蒸發(fā)零排放技術(shù)工程運(yùn)行的基礎(chǔ)上,進(jìn)行工藝的優(yōu)化與改進(jìn),引入旁路煙道蒸發(fā)系統(tǒng),在實(shí)現(xiàn)脫硫廢水零排放的基礎(chǔ)上保障了電廠運(yùn)維的安全性。

1基于旁路煙道蒸發(fā)的脫硫廢水零排放技術(shù)介紹

基于旁路煙道蒸發(fā)的脫硫廢水零排放技術(shù)主要包括二級(jí)沉淀預(yù)處理系統(tǒng)、雙膜法濃縮減量系統(tǒng)、旁路煙道蒸發(fā)系統(tǒng)(1)。其中二級(jí)沉淀預(yù)處理系統(tǒng)分別加入石灰乳、液堿、PACPAM,Na2CO3,PACPAM,分步進(jìn)行絮凝沉淀;石灰乳、液堿的混合加入方式以及二級(jí)分步沉淀方式可有效降低藥劑成本,高效去除懸浮固體顆粒和重金屬等,并充分軟化水質(zhì),降低雙膜法濃縮減量系統(tǒng)膜結(jié)垢風(fēng)險(xiǎn)。

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1 脫硫廢水零排放技術(shù)系統(tǒng)

雙膜法濃縮減量系統(tǒng)包括多介質(zhì)過濾機(jī)、超濾膜組件、反滲透膜組件。多介質(zhì)過濾機(jī)和超濾膜組件可有效去除水中的固體微粒雜質(zhì),降低廢水濁度,經(jīng)超濾系統(tǒng)處理后廢水SDI<3,達(dá)到反滲透膜進(jìn)水水質(zhì)要求。反滲透膜組為海水淡化膜,系統(tǒng)脫鹽率≥97%;產(chǎn)生的淡水回用至脫硫工藝水系統(tǒng),只將濃水引入旁路煙道蒸發(fā)系統(tǒng)進(jìn)行蒸發(fā),充分減小進(jìn)入旁路煙道的水量負(fù)荷,降低對(duì)鍋爐效率的影響。

旁路煙道入口位于SCR后、空氣預(yù)熱器前煙道,出口位于空氣預(yù)熱器后、除塵器前煙道。旁路煙道入、出口通過電動(dòng)隔離擋板實(shí)現(xiàn)與主體煙道的隔離,保障電廠的穩(wěn)定運(yùn)行。旁路煙道入口加設(shè)電動(dòng)調(diào)節(jié)擋板以調(diào)節(jié)煙氣的流量、流速,保障液滴的高效蒸發(fā)。

反滲透濃水經(jīng)廢水管道輸送至旁路煙道內(nèi)的雙流體高效霧化噴頭,通過空壓機(jī)調(diào)節(jié)氣液比控制霧化液滴粒徑在100μm以內(nèi)。霧化液滴與高溫?zé)煔?/span>(330-350℃)在旁路煙道內(nèi)充分混合,在不斷的傳質(zhì)、傳熱過程中實(shí)現(xiàn)液滴的高效蒸發(fā)。霧化液滴中所含的鹽類物質(zhì)在蒸發(fā)過程中持續(xù)析出,并附著在煙氣中的粉塵顆粒上經(jīng)旁路煙道出口進(jìn)入除塵器,被除塵器捕集;蒸發(fā)后的水蒸氣隨煙氣進(jìn)入脫硫塔,在脫硫塔經(jīng)冷凝后間接補(bǔ)充脫硫工藝用水,最終實(shí)現(xiàn)脫硫廢水零排放。

2旁路煙道蒸發(fā)系統(tǒng)的運(yùn)行效果

2為電廠單爐單側(cè)旁路煙道安裝示意圖。

由圖可以看出:該旁路煙道可充分利用電廠原有煙道間的空間,占地面積小,且易于在現(xiàn)有機(jī)組上改造。

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2 旁路煙道現(xiàn)場(chǎng)安裝位置

該旁路煙道蒸發(fā)系統(tǒng)采用PLC控制(3),實(shí)現(xiàn)運(yùn)行參數(shù)、設(shè)備狀況在線遠(yuǎn)程監(jiān)控,遠(yuǎn)程指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)操作,提高系統(tǒng)維護(hù)檢修效率和發(fā)現(xiàn)缺陷的能力。

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3 旁路煙道控制界面

4匯總了旁路煙道蒸發(fā)過程中各個(gè)參數(shù)的變化:旁路煙道的入口、中間、出口處分別設(shè)置溫度傳感器,以監(jiān)測(cè)蒸發(fā)過程中煙氣的溫度變化,初步判斷蒸發(fā)效果。

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旁路煙道蒸發(fā)過程中各參數(shù)的變化

從圖4a可以看出:旁路煙道入口處煙溫基本維持在330℃左右,濃水霧化液滴與高溫?zé)煔饨?jīng)過迅速的傳質(zhì)傳熱過程,中間段溫度下降為270℃左右,旁路煙道出口煙溫基本維持在135℃左右,與空氣預(yù)熱器出口煙溫基本一致。

從圖4b可以看出:旁路煙道內(nèi)霧化裝置的氣體壓力和液體壓力均在0.5MPa左右,在該氣液比條件下,霧化液滴的直徑在100μm以內(nèi),具有較大的比表面積,保障了液滴的高效蒸發(fā)。

從圖4c可以看出:蒸發(fā)0.9t/h的脫硫廢水濃水,需要引出的高溫?zé)煔饬吭?/span>9000m3/h左右。

在旁路煙道底部設(shè)置的測(cè)試桿根部出現(xiàn)部分浮灰,浮灰較干,未出現(xiàn)結(jié)垢現(xiàn)象;通過檢修口觀察旁路煙道內(nèi)壁,未發(fā)現(xiàn)有積灰情況,說明旁路煙道在上述參數(shù)條件下運(yùn)行時(shí),實(shí)現(xiàn)了脫硫廢水的高效蒸發(fā)。

3旁路煙道蒸發(fā)系統(tǒng)對(duì)電廠的影響

3.1旁路煙道蒸發(fā)對(duì)空氣預(yù)熱器的影響

旁路煙道蒸發(fā)系統(tǒng)利用脫硝裝置后、空氣預(yù)熱器前的高溫?zé)煔鈱?shí)現(xiàn)RO濃水的蒸發(fā)。該工藝抽取少量高溫?zé)煔夂?,使進(jìn)入空氣預(yù)熱器的高溫?zé)煔饬坑兴鶞p少。在空氣預(yù)熱器換熱效率不變的前提下,一次風(fēng)和二次風(fēng)通過空氣預(yù)熱器得到的熱量都將減少。為此,委托國(guó)網(wǎng)河南省電力公司電力科學(xué)研究院對(duì)該工藝對(duì)空氣預(yù)熱器的影響進(jìn)行分析計(jì)算,結(jié)果如表1所示。

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1 旁路煙道蒸發(fā)對(duì)空氣預(yù)熱器的影響

由表1可知:

鍋爐BMCR工況下,按照設(shè)計(jì)蒸發(fā)1t/h脫硫廢水,抽取煙氣量占鍋爐總煙氣的比例為0.6189%,空氣預(yù)熱器出口一、二次風(fēng)溫較設(shè)計(jì)下降0.4173℃;蒸發(fā)3.5t/h脫硫廢水,其比例為2.1654%風(fēng)溫較設(shè)計(jì)下降1.5188℃。在這2種工況下,該旁路煙道蒸發(fā)工藝對(duì)空氣預(yù)熱器影響較小。

在第10天旁路煙道蒸發(fā)RO濃水時(shí),通過電廠DCS系統(tǒng)記錄蒸發(fā)前后空氣預(yù)熱器的溫度變化如圖5所示。

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5 噴霧前后空氣預(yù)熱器溫度變化

可以看出:旁路煙道噴霧后對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)、出口煙溫幾乎無影響;噴霧后空氣預(yù)熱器一、二次風(fēng)溫略微降低,但波動(dòng)范圍基本在噴霧前的范圍內(nèi),對(duì)空氣預(yù)熱器的影響較小。

3.2旁路煙道蒸發(fā)對(duì)脫硫塔內(nèi)離子濃度的影響

10天開始濃水旁路煙道蒸發(fā)。圖6為噴霧前后脫硫塔內(nèi)Cl-,Mg2+的濃度變化。

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6 噴霧前后脫硫塔內(nèi)Cl-Mg2+的濃度變化

可知:由于每天脫硫廢水排放量不同,在濃水旁路煙道噴霧前(1~10),脫硫塔內(nèi)ρ(Cl-)15000-20000mg/Lρ(Mg2+)12000-16000mg/L;濃水旁路煙道蒸發(fā)后(10天后)2種離子的波動(dòng)范圍與噴霧前無太大變化。

3.3旁路煙道蒸發(fā)對(duì)粉煤灰的影響

經(jīng)旁路煙道蒸發(fā)后,RO濃水中的鹽分隨煙氣中的粉塵一起被除塵器捕捉,最終進(jìn)入粉煤灰中。設(shè)定該2x350MW機(jī)組處理脫硫廢水水量為150t/d,原水ρ(Cl-)17000mg/L左右,則每天Cl-的產(chǎn)生量為2550kg;每臺(tái)鍋爐產(chǎn)生粉煤灰為30.23t/h,2臺(tái)鍋爐日產(chǎn)生粉煤灰為1451.04t,粉煤灰按20%的比例作為原料摻做水泥,則Cl-在水泥中的占比為0.036%,低于GB175-2007《通用硅酸鹽水泥》要求的0.06%。因此,旁路煙道蒸發(fā)不會(huì)影響粉煤灰的資源化。

綜上,該旁路煙道蒸發(fā)系統(tǒng)對(duì)空氣預(yù)熱器、脫硫塔內(nèi)Cl-、Mg2+濃度以及粉煤灰的影響均較小。

4結(jié)論

1)基于旁路煙道蒸發(fā)的脫硫廢水零排放技術(shù)具有可行性,該技術(shù)中預(yù)處理是基礎(chǔ),膜減量是保障,旁路煙道蒸發(fā)是核心。應(yīng)用該技術(shù)時(shí)應(yīng)根據(jù)允許蒸發(fā)水量反推膜濃縮倍數(shù),設(shè)計(jì)合理的預(yù)處理工藝參數(shù)。

2)基于旁路煙道蒸發(fā)的脫硫廢水零排放技術(shù)適應(yīng)于電廠新常態(tài),利用高溫?zé)煔鈱?shí)現(xiàn)脫硫廢水的高效蒸發(fā),無需額外熱源,運(yùn)行能耗低;且旁路煙道可充分利用煙道間空隙,占地面積小,工程投資省。

3)旁路煙道蒸發(fā)的脫硫廢水零排放技術(shù)具有的優(yōu)點(diǎn)是:自動(dòng)化程度高、操作方便,提高了系統(tǒng)的運(yùn)維水平;旁路煙道入、出口隔離門的設(shè)計(jì)可實(shí)現(xiàn)與電廠主體的隔離,不影響電廠的日常運(yùn)作。

4)該技術(shù)實(shí)現(xiàn)了燃煤電廠真正意義上的脫硫廢水零排放,對(duì)空氣預(yù)熱器、粉煤灰品質(zhì)等影響較小,是一種低耗高效的脫硫廢水零排放技術(shù),具有廣泛的推廣應(yīng)用價(jià)值。


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